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關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算2019年06月13日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№193388關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算在壓力容器設計過程中，無論是國標還是asme或者其他國家標準，開孔補強是經常遇到的強度校核計算，而采用最多的補強方法是等面積補強法。在asme標準中，常用的開孔補強方法有等面積補強法、壓力面積
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關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算2019年06月13日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№193066關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算在壓力容器設計過程中，無論是國標還是asme或者其他國家標準，開孔補強是經常遇到的強度校核計算，而采用最多的補強方法是等面積補強法。在asme標準中，常用的開孔補強方法有等面積補強法、壓力面積
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關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算2019年06月13日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№193228關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算在壓力容器設計過程中，無論是國標還是asme或者其他國家標準，開孔補強是經常遇到的強度校核計算，而采用最多的補強方法是等面積補強法。在asme標準中，常用的開孔補強方法有等面積補強法、壓力面積
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包含標簽“熱處理第42頁”的文章：鋼鐵加熱火色與溫度之間的關系,罩式退火爐工作原理,為何含碳量高的鋼材容易斷裂？,鋼管退火時多少溫度會開始脫碳？,冷加工對核電結構材料應力腐蝕開裂的影響研究趨勢與方向,冷軋不銹鋼退火酸洗線的工藝對比,鋼的熱處理ppt(43頁),關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算,asme低溫沖擊試驗及金屬降低溫度計算,珠光體共析分解,強烈淬火技術簡介對
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包含標簽“機械性能第32頁”的文章：鋅合金是什么材質？有毒嗎？生銹嗎？鋅合金和不銹鋼哪個好？,東北特鋼成功生產gh600高溫合金薄帶厚度僅0.05毫米！,鋼的熱處理ppt(43頁),史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？,關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算,asme低溫沖擊試驗及金屬降低溫度計算,關于強制性國家標準轉化為推薦性國家標準的公告,asme壓力容器水壓試驗目的及方
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包含標簽“生產技術第28頁”的文章：鋼的熱處理ppt(43頁),史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？,關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算,asme低溫沖擊試驗及金屬降低溫度計算,關于強制性國家標準轉化為推薦性國家標準的公告,asme壓力容器水壓試驗目的及方法,珠光體共析分解,有種車床叫走心機！,強烈淬火技術簡介對鋼的組織性能的影響及其應用,鋼的化學熱處理,鋼鐵鍛造技術知識匯
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包含標簽“工藝第27頁”的文章：鋼的熱處理ppt(43頁),關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算,珠光體共析分解,強烈淬火技術簡介對鋼的組織性能的影響及其應用,鋼的化學熱處理,鋼鐵鍛造技術知識匯總,控制閥芯冷處理裂紋產生的原因及其熱處理工藝進行改進,金屬表面噴丸工藝大全,不銹鋼法蘭必須用不銹鋼螺栓是一個大誤區！,量具用鋼的熱處理,什么是內應力?有幾種？,金屬材料的晶粒細化方
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鋼哪個好？,高爐煉鐵與非高爐煉鐵技術有何區別？,高爐煉鐵原理,含碳量對鐵碳合金組織性能的影響ppt(47頁),鋼的熱處理ppt(43頁),關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計
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包含標簽“鋼鐵性能第59頁”的文章：含碳量對鐵碳合金組織性能的影響ppt(47頁),鋼的熱處理ppt(43頁),史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？,關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算,asme低溫沖擊試驗及金屬降低溫度計算,關于強制性國家標準轉化為推薦性國家標準的公告,asme壓力容器水壓試驗目的及方法,珠光體共析分解,強烈淬火技術簡介對鋼的組織性能的影響及其應用,鋼的化
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1卷第4期.[2]丁振.化學品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國水運.2018.03[3]任劍，周兆干，楊應.雙相不銹鋼焊接在造船實踐中的應用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內的所有配圖皆為網絡轉載圖片，侵權即刪！根據您的閱讀習慣，我們覺得您可能對：史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算asme低溫沖擊試驗
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1卷第4期.[2]丁振.化學品船雙相不銹鋼的建造工藝研究[j].中國水運.2018.03[3]任劍，周兆干，楊應.雙相不銹鋼焊接在造船實踐中的應用[j].船海工程.2002年第5期（總第149期）.注：文章內的所有配圖皆為網絡轉載圖片，侵權即刪！根據您的閱讀習慣，我們覺得您可能對：史上最全鍋爐水壓知識，你都知道嗎？關于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面積補強法開孔補強校核計算asme低溫沖擊試驗
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門。③全焊透焊接結構；這種結構是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對于可在線維修的閥門來說，維修時，需要去掉焊接部位，因而常用在可長期使用無需維修的閥門上；或者這種閥門要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對閥門內部進行檢修時的困難更重要的場合。④圓柱螺紋連接，強度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結構的閥
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門。③全焊透焊接結構；這種結構是防止閥蓋處泄漏最有效的辦法，不受閥門尺寸、使用壓力和溫度的限制。但對于可在線維修的閥門來說，維修時，需要去掉焊接部位，因而常用在可長期使用無需維修的閥門上；或者這種閥門要獲得閥蓋連接部位密封的可靠性比克服對閥門內部進行檢修時的困難更重要的場合。④圓柱螺紋連接，強度校核合格并采用金屬密封焊；鑒于圓柱螺紋的使用限制，且需要金屬密封焊，不利之處同上c)所列，該種結構的閥
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與滾壓參數及材料本身的組織性能有關。2，從設計方面降低應力集中系數（1）變截面部位的過渡應盡可能地加大過渡部分的圓角，使過渡區接近于流線形，同時也要考慮到工藝性。可以改變過渡方式，采用橢圓過渡比圓弧過渡更好，或者采用其他過渡方式。（2）根據零件的受力方向和位置選擇適當的開孔部位孔一般應開在低應力區，如果必須開在高應力區，則應采取補強措施。橢圓形的長軸應與主應力方向平行，以降低應力集中系數。（3）在應
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與滾壓參數及材料本身的組織性能有關。2，從設計方面降低應力集中系數（1）變截面部位的過渡應盡可能地加大過渡部分的圓角，使過渡區接近于流線形，同時也要考慮到工藝性。可以改變過渡方式，采用橢圓過渡比圓弧過渡更好，或者采用其他過渡方式。（2）根據零件的受力方向和位置選擇適當的開孔部位孔一般應開在低應力區，如果必須開在高應力區，則應采取補強措施。橢圓形的長軸應與主應力方向平行，以降低應力集中系數。（3）在應
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速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現場煨制,該方法勞動強度大、效率低,,材料的組織狀態和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導致拐彎處成為整個管道的薄弱環節;管道的分支一般是在管子上直接開孔連接,此處有時雖然進行補強,但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環節。采用管件后,較好地解決了上述問題。因此,現在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
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速接頭、漏斗、水噴頭、管箍等。管道的拐彎以前由現場煨制,該方法勞動強度大、效率低,,材料的組織狀態和性能也不好,而且往往因管壁厚減薄而導致拐彎處成為整個管道的薄弱環節;管道的分支一般是在管子上直接開孔連接,此處有時雖然進行補強,但.焊縫一般為角焊縫,受力狀況不好,焊縫質量也不易控制,因此,該處往往也成為管道的薄弱環節。采用管件后,較好地解決了上述問題。因此,現在的壓力管道已大量采用各種各樣的管件,
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低,主要是由于工藝設置溫度不當、控溫系統誤差、裝爐或進入冷卻槽方法不當等原因造成,應該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統,裝爐時,工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過高,這是由工藝設置溫度不當或控溫系統誤差造成,應當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統光電牙軸。3、過回火,這是由回火溫度設置過高、控溫系統故障誤差或爐溫過高時入爐造成,應當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統,不高
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低,主要是由于工藝設置溫度不當、控溫系統誤差、裝爐或進入冷卻槽方法不當等原因造成,應該修正工藝溫度,檢修校核控溫系統,裝爐時,工件間隔合理擺放均勻,分散入槽,禁止堆積或成捆入槽冷卻。2、淬火溫度過高,這是由工藝設置溫度不當或控溫系統誤差造成,應當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統光電牙軸。3、過回火,這是由回火溫度設置過高、控溫系統故障誤差或爐溫過高時入爐造成,應當修正工藝溫度,檢修校核控溫系統,不高
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制鐵對比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶一項上獲得滿分，比浦項多獲得2分，占有優勢；在產能擴張、勞務成本兩項上稍占優勢，僅比浦項多獲得1分。寶鋼在國內市場定價能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業務四大高權重項上僅僅獲得5分，尤其在國內定價能力、原料資源控制、下游業務拓展方面均需要加強。尤其在下游業務方面，寶鋼較浦項制鐵差距5個積分，值得補強。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
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制鐵對比，寶鋼僅僅在靠近下游用戶一項上獲得滿分，比浦項多獲得2分，占有優勢；在產能擴張、勞務成本兩項上稍占優勢，僅比浦項多獲得1分。寶鋼在國內市場定價能力、擁有鐵礦、擁有煉焦煤礦、下游業務四大高權重項上僅僅獲得5分，尤其在國內定價能力、原料資源控制、下游業務拓展方面均需要加強。尤其在下游業務方面，寶鋼較浦項制鐵差距5個積分，值得補強。在此之前，寶鋼曾在2008（第3名）、2009（第3
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動機軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態，其強度、剛度、韌性能滿足一般電動機軸的使用需求。實驗室在對電動機進行1.2倍額定負載試驗時，發現其中一臺電動機軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過對軸承力學強度校核以及化學成分、材料硬度、金相組織檢測等，并結合對失效電動機軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動機軸承力學強度校核標準電動機的使用是根據軸承使用壽命進行選型，在設
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動機軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態，其強度、剛度、韌性能滿足一般電動機軸的使用需求。實驗室在對電動機進行1.2倍額定負載試驗時，發現其中一臺電動機軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過對軸承力學強度校核以及化學成分、材料硬度、金相組織檢測等，并結合對失效電動機軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1.電動機軸承力學強度校核標準電動機的使用是根據軸承使用壽命進行選型，在設
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勢將更加嚴峻，模具設計甚至零件設計時要有所考慮。同時，高強鋼剪切時，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時易開裂，同時差的剪切斷面后續也將成為疲勞開裂源；剪切時，模具或刀刃材料選擇不合適時刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質量的影響。使用大梁高強鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設備噸位及沖孔設備噸位是否滿足要求。沖壓成形和輥壓成
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勢將更加嚴峻，模具設計甚至零件設計時要有所考慮。同時，高強鋼剪切時，剪切間隙不合適將致使剪切邊部成形性差，成形時易開裂，同時差的剪切斷面后續也將成為疲勞開裂源；剪切時，模具或刀刃材料選擇不合適時刃口將易磨損甚至崩刃。在輥壓及折彎時，要考慮到彎曲圓角、彎曲角度的影響及邊部剪切質量的影響。使用大梁高強鋼，成形及沖裁力也將極大上升，須重新校核沖壓成形設備噸位及沖孔設備噸位是否滿足要求。沖壓成形和輥壓成
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.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區最不利計算管路水力計算表1—7高區最不利計算管路水力計算（1）設計流量校核作用面積內噴頭的計算流量為：q=（18×1.33）l/s
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.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低區最不利計算管路水力計算表1—7高區最不利計算管路水力計算（1）設計流量校核作用面積內噴頭的計算流量為：q=（18×1.33）l/s
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-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標準釋義) jb/t4736-2002補強圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復合鋼板三
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-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復合鋼板 jb/t4734-2002鋁制焊接容器 jb/t4735-1997鋼制焊接常壓容器(及標準釋義) jb/t4736-2002補強圈 jb/t4745-2002鈦制焊接容器 jb/t4746-2002鋼制壓力容器用封頭 jb/t4747-2002壓力容器用焊條訂貨技術條件 jb/t4748-2002壓力容器用鎳及鎳基合金爆炸復合鋼板三
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用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內部安裝了帽襯外，有的還開了小孔通風。但在使用時不要為了透氣而隨便再行開孔。因為這樣做將會使帽體的強度降低。5.由于安全帽在使用過程中，會逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發現異常現象要立即更換，不準再繼
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者含對ms點影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時，應考慮過熱敏感性。過熱較敏感的鋼，容易產生裂紋，所以在選擇材料時應引起重視。二、零件的結構設計1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時，由于產生內應力而產生裂紋。故設計時盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時可在與用途無直接關系的厚壁部位開孔。孔應盡量做成通孔。對于厚不同的零件，可進行分體設計，待熱處理后，再進行組裝。2、圓角過渡。
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密石墨自潤滑形內導柱，脫料板和下模板的內導套灌膠，彌補導向部件的加工誤差，提高導向精度，以保證模板在沖壓過程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長度做到盡可能的短，適當的沖頭補強可以改善沖頭的強度。由此可以完全體現模具設計者趨向于高精密的設計理念，盡可能的保證模具的高品質、高要求。現代化的加工設備，高精密的加工工藝，更是使得這些設計理念得到允分的發揮。模板熱處理后經過深冷時效處理，消
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用。3.安全帽的下頜帶必須扣在頜下，并系牢，松緊要適度。這樣不至于被大風吹掉，或者是被其他障礙物碰掉，或者由于頭的前后擺動，使安全帽脫落。4.安全帽體頂部除了在帽體內部安裝了帽襯外，有的還開了小孔通風。但在使用時不要為了透氣而隨便再行開孔。因為這樣做將會使帽體的強度降低。5.由于安全帽在使用過程中，會逐漸損壞，所以要定期檢查，檢查有沒有龜裂、下凹、裂痕和磨損等情況，發現異常現象要立即更換，不準再繼
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密石墨自潤滑形內導柱，脫料板和下模板的內導套灌膠，彌補導向部件的加工誤差，提高導向精度，以保證模板在沖壓過程中位置精度；盡可能小的沖壓行程，可以讓沖孔沖頭的長度做到盡可能的短，適當的沖頭補強可以改善沖頭的強度。由此可以完全體現模具設計者趨向于高精密的設計理念，盡可能的保證模具的高品質、高要求。現代化的加工設備，高精密的加工工藝，更是使得這些設計理念得到允分的發揮。模板熱處理后經過深冷時效處理，消
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者含對ms點影響較小的元素的鋼種。3、選擇鋼材時，應考慮過熱敏感性。過熱較敏感的鋼，容易產生裂紋，所以在選擇材料時應引起重視。二、零件的結構設計1、斷面尺寸均勻。斷面尺寸急劇變化的零件，在熱處理時，由于產生內應力而產生裂紋。故設計時盡量避免斷面尺寸突變。壁厚要均勻。必要時可在與用途無直接關系的厚壁部位開孔。孔應盡量做成通孔。對于厚不同的零件，可進行分體設計，待熱處理后，再進行組裝。2、圓角過渡。
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理，利用spss軟件對硬度與強度檢測結果分別進行回歸分析。2.1洛氏硬度與強度相關性2.1.1洛氏硬度試驗結果與分析用砂輪機對試樣表面進行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標尺，用標準硬度塊對儀器進行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗第1部分：試驗方法》的要求進行洛氏硬度試驗。每個樣品測3個點，取平均值。圖2洛氏硬度與強度的回歸分析圖利用spss軟件對洛氏硬度
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理，利用spss軟件對硬度與強度檢測結果分別進行回歸分析。2.1洛氏硬度與強度相關性2.1.1洛氏硬度試驗結果與分析用砂輪機對試樣表面進行打磨，使試樣表面平坦光滑。選擇b標尺，用標準硬度塊對儀器進行校核后，按照gb/t230.1—2018《金屬材料洛氏硬度試驗第1部分：試驗方法》的要求進行洛氏硬度試驗。每個樣品測3個點，取平均值。圖2洛氏硬度與強度的回歸分析圖利用spss軟件對洛氏硬度
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釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時間短，馬氏體向下貝氏體轉變不充分，補充回火過程中可能存在控溫超溫現象，相界上析出大量碳化物，最終導致螺釘材料韌性降低，未能滿足標準要求。3.3螺釘熱加工狀態改進針對上述原因，在重新校核爐溫的基礎上，對螺釘熱處理工藝制度進行了調整。調整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調整后對螺釘材料進行了沖擊測試，結果見表
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二是制造過程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區裂紋；（3）焊縫區裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過程中產生的缺陷，例如材質劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時校核及檢定。同時要明白各類缺陷的檢驗手段，危害程度出現概率及部位。 下面將就裂紋，腐
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釘熱處理工藝制度不合理，等溫淬火時間短，馬氏體向下貝氏體轉變不充分，補充回火過程中可能存在控溫超溫現象，相界上析出大量碳化物，最終導致螺釘材料韌性降低，未能滿足標準要求。3.3螺釘熱加工狀態改進針對上述原因，在重新校核爐溫的基礎上，對螺釘熱處理工藝制度進行了調整。調整后的熱處理制度如下：900℃保溫10min；等溫淬火300～330℃保溫60min。熱處理制度調整后對螺釘材料進行了沖擊測試，結果見表
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二是制造過程中的焊接缺陷，1、裂紋：（1）器壁母材上裂紋；（2）熱影響區裂紋；（3）焊縫區裂紋。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夾渣；（4）氣孔；（5）咬邊；（6）焊瘤；（7）燒穿；（8）弧坑；（9）焊縫外形、尺寸不符合要求。三是在使用過程中產生的缺陷，例如材質劣化，腐蝕，裂紋，減薄等，安全附件未按時校核及檢定。同時要明白各類缺陷的檢驗手段，危害程度出現概率及部位。 下面將就裂紋，腐
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以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測位置，這也是滲氮層深度檢測的最前提條件。5）齒輪設計人員應該注意并適應這種新規定，在過渡時期的產品圖樣等技術文件中，至少應注明滲氮層深度檢測的參照標準或界限硬度值。另外，在齒輪強度和承載能力計算、校核時，也應注意這個問題。參考文獻：略。作者：牛萬斌，浙江雙環傳動機械股份有限公司盧金生，鄭州機械研究所有限公
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5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗通則27jb/t8555—1997熱處理技術要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核30gb5617—85鋼件的感覺淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測定31gb/t
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6gb/t15749-1995定量金相手工測定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗方法58gb/t13324-1991熱處理設備術語59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類及代號60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
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以滲氮層深度要求范圍的上限值的3倍深度，作為其檢測位置，這也是滲氮層深度檢測的最前提條件。5）齒輪設計人員應該注意并適應這種新規定，在過渡時期的產品圖樣等技術文件中，至少應注明滲氮層深度檢測的參照標準或界限硬度值。另外，在齒輪強度和承載能力計算、校核時，也應注意這個問題。參考文獻：略。作者：牛萬斌，浙江雙環傳動機械股份有限公司盧金生，鄭州機械研究所有限公
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6gb/t15749-1995定量金相手工測定方法57gb/t13321-1991鋼鐵硬度銼刀檢驗方法58gb/t13324-1991熱處理設備術語59gb/t12603-1990金屬熱處理工藝分類及代號60gb/t11354-1989鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗61gb/t9450-1988鋼鐵滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核62gb/t9451-1988鋼件薄表面總硬化層深度或有效硬化
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5ys/t471—2004銅及銅合金韋氏硬度試驗方法26jb/t6050—91鋼鐵熱處理零件硬度檢驗通則27jb/t8555—1997熱處理技術要求在零件圖樣上的表示方法28gb11354—89鋼鐵零件滲氮層深度測定和金相組織檢驗29gb9450—88鋼件滲碳淬火有效硬化層深度的測定和校核30gb5617—85鋼件的感覺淬火或火焰染火后的有效硬化層深度的測定31gb/t
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至分餾段,沸點低的繼續上升,因為塔頂在受到低沸點物的傳熱后溫度和低沸點物一致,所以低沸點物被分餾出來,而較高沸點物因為沒有達到相應的沸點,故會受冷卻后回流至反應釜內或分餾柱下半部分,待低沸點物被完全餾出后,較高沸點物相繼被分餾,然后是高沸點物的餾出,最后反應釜底部是殘渣。十二、連續液液萃取塔構造液-液-固連續萃取塔的構造見主機示意圖它由帶有水平靜環擋板垂直的筒體構成。靜環擋板為中心開孔的平板,靜
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至分餾段,沸點低的繼續上升,因為塔頂在受到低沸點物的傳熱后溫度和低沸點物一致,所以低沸點物被分餾出來,而較高沸點物因為沒有達到相應的沸點,故會受冷卻后回流至反應釜內或分餾柱下半部分,待低沸點物被完全餾出后,較高沸點物相繼被分餾,然后是高沸點物的餾出,最后反應釜底部是殘渣。十二、連續液液萃取塔構造液-液-固連續萃取塔的構造見主機示意圖它由帶有水平靜環擋板垂直的筒體構成。靜環擋板為中心開孔的平板,靜
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般情況下，專門的排液設置在處于暖管階段的蒸汽管道。在開車的時候因為會產生大量的凝液，所以也要設置專門的排液設施。其中排液設施的設置要根據蒸汽壓力的等級的不同而選擇。 超高壓管道在正常的情況下不會產生凝液，也沒有對應規格的凝液管道設置在超高壓蒸汽官道上，所以在超高壓官道上一般不設置疏水的設施。超高壓管道有管壁厚、不易開孔、壓力大等特點，因此一般也不設置分液包。在正常的情況下，一般凝液不會產生在高壓